XKP

● (K19)KP6mini　ｼﾞｪﾈｶﾊﾞTRX HF+50MHz SSB/CW/AM +(OP-19) 6バンド HFトランシーバー3W

　ＨＦ帯に加えて　50MHzAMも可能。　　　　右写真；右上に、タッチエレキー(K16-3 PIC12F1822ﾀｯﾁｷｰ)を取付て7MHzCW運用
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　写真右下貼り付けのパドルキー(K16-2)にしてもよし

HF帯(0.5-30MHz)+50MHzのジェネカバ受信機機能があり、HF帯7M, 10M, 14M, 18M, 21M, 28Mのマルチバンドトランシーバ（CW/SSB/AM）となるものを製作しました。
(K19)キットのみでは、出力0.5mW(-5dBm)ですが、その後段に(OP-18) J310GG Amp+RD00HVS1+RD06HHF1 のラインナップの　miniTXリニアと組み合わせて出力3Wとなります。　

(K19)のみ0.5mWで　QRPp交信記録に挑戦するか、(OP-18)と組み合わせ、携帯小型トランシーバーとするかは、自由です。
試作機は、タカチYM-200(200Wx150Dx40H)に (K19)と(OP-18)を組み込みました。
外部電源として　13.5Vx2A電源を準備します。　

仕様
　外形寸法　YM200　200Wx 45H x 150D
　重量 750g

　周波数範囲　受信バンド　0.5MHz-30MHz + 50MHz
　　　　　　　送受信6バンド　7M 10M 14M 18M 21M 28M　(10M,18M,28Mは、LPF減衰域にかかるので出力≒1Ｗ)
　　　　　　　　（LPFは基板に3回路あり、3.5-50MHzの任意の3バンドを組み込めます）

　電波形式　A1A(CW) , J3E(LSB/USB)、AM（出力は、1/4になります）
　周波数ステップ　最小50Hz および 0.5kHz, 9kHz, 10kHz
　アンテナインピーダンス　50Ω不平衡、　BNCジャック

　定格電圧　13.5VDC (回路を一部変更することで 19VDCで使用できます。その場合は、出力は約6W）
　消費電流　13.5VDC受信時 0.3A
　　　　　13.5VDC送信3W出力時 2A 、

　受信感度　0.25uV(-120dBm)以上　AMは、3uV程度
　スプリアス強度　-50dBc以下

　第1中間周波数; 64MHz 、第2IF;12MHz
　Filter帯域(-6dB)　2.4kHz(SSB/CW) ,5.5kHz(AM)

　Local OSC； DDS３逓倍により 64.5MHz～118MHｚ　

TXとして動作させたとき、および　ゼネカバ受信機の系統図は、下図のとおりです。

タカチYM-200に組み込んだ外観は、以下の写真のとおりです。
右側の親基板は、18mmスペーサで支持し、下側には、厚さ12mmのﾏｲﾗｰｽﾋﾟｰｶｰ(秋月116023)を取り付けています。ただ、このSPは、~~386Dの出力では音が歪むので~~(SPｺｰﾝに抵抗ﾘｰﾄﾞ鉄片が吸引付着していて歪発生)。~~できれば~~ 少しでも音量を大きくするには、別のSP(秋月109013)が良い。ただし、これは厚さ17.5mmなので、ケース底板にφ50mmの穴を開けて、埋め込まないと収納できません。
　　ケースをひとつ大きくして　Y-M250にすれば、ゆったりと組み込めます。

前面ﾊﾟﾈﾙにはお決まりのAF-VR、Encoder、TactSW4個に代えて　両側はねかえりトグルSWx2個、Mic、Key Jack、Sﾒｰﾀｰ、TX_MonitorLED等。
　Tact SWは、Band切替、Step切替、Mode切替、Memoの4つがあります。。

　フロントパネル右端は、エレキー速度VRで、その上部のテストピンジャック(黒、赤)は、ここにエレキーパドルを差し込むようにしました。

・(K19)KP6miniｼﾞｪﾈｶﾊﾞTRX HF+50MHz SSB/CW/AM 6バンド　KITをご入用の方は、◇PICの頒布のページをご覧ください。

(K19)KITのみでの出力は、0.5mWですが、OPTION-18/KP6miniTXリニアを追加して、出力3Wとなります。

周波数は、7セグメントLEDx6桁表示で、左端の「c」は、CW-Modeであることを示しています。エンコーダを回すとここには、周波数の数字が表示されますが、Mode-TactSWをちょい押しするとModeの「c」「U」「L」「A」が表示されます。長押しでMode変更となります。

下は、ケース内部の写真です。 (K19)も(OP-18)も両方ともに　基板サイズは、100x100mmで、そのふたつを　YM-200（内法198mm）に収納しているので、お互いに高さをずらして、横方向では、3mmほど重ねて配置しています。　
　右半分は、(K19)親基板、左半分が、(OP-18)miniTXリニア基板です。

●KP6mini HF6バンドSSB/CW/AMトランシーバーの概要と性能

HF　7M, 10M, 14M, 18M, 21M, 28Mの　6Bandマルチバンドトランシーバ（CW/SSB/AM）　RF出力3Wです。KP6miniと名付けました。

主な仕様は以下のとおり。
１）PCBは、KP6mini親基板(100mmx100mm)、J310x2 GG Amp(32mmx43mm)、KP6mini_TXリニア(100mmx100mm)、の3つの基板　より構成されます。

２）第1 IF=64MHz、第2IF=12MHz。局発は、AD9833_DDS(21.5～39.33MHz) を　SA602で３逓倍し、64.5～118MHz を注入。
　DDS出力を３逓倍するというのは、スプリアスの観点から無謀とも思いましたが、挑戦しました。固定周波数ならば、トランジスタで歪増幅逓倍、BPFで目的信号を取り出す、というのが普通ですが、今回は、広帯域の逓倍でかつ、高調波のRX受信への影響を最小限にするために、可能な限り小信号で処理をしたい、という思いがありました。それで、過去にちょっと実験したことがある、SA602を用いた逓倍回路としました。　詳細は後述します。

３）送信信号Generator部は、DBMにNE602(送受兼用)を使用し、IFﾌｨﾙﾀｰは、12MHz X'tal x6段のラダー型。それをﾀﾞｲｵｰﾄﾞDBMでIF64MHzに変換し、DDS３逓倍局発と混合し、3.5-50MHz信号を得ています。この12MHz⇔64MHz変換部は、双方向信号が処理でき、送受兼用です。
プロダクト検波部局発は、12MHz Xtalの発振周波数を可変して、USB/LSB/CW/AMに対応します。CW/AMの送信時は、NE602のPin1に微小電圧を与えて、キャリアを少し漏らし、搬送波としています。

４）親基板のTX出力部は、SA602による　IF64MHzからの目的信号変換で、同調回路はありませんので、(K19)親基板では、目的信号以外、主にその高調波が、多量に発生しています。　これらスプリアスは、後段の(OP-18)の基板の同調コイルにより除去しています。
　親基板出力は、略-5dBmで、その後のJ310GGAmpで　+3dBmに増幅し、RD00HVS1+RD06HHF1のminiTxリニアに入力しています。

５）RD00HVS1+RD06HHF1のRFリニアアンプ部は、33dBのゲインがあり、最終出力は約3-4Wです。　

左図は、CWﾓｰﾄﾞでの各ﾊﾞﾝﾄﾞの実測値。(ﾋﾟﾝｸ)dBmは、J310x2 GGAmp出口を、(緑色)dBmは、LPF通過後の最終出力です。　そのWatt換算が、黒線です。

　7，14、21MHz帯は3Wですが、10、18、28MHz帯は、約1Wです。これは、LPFが３回路分しかなくて、下のﾊﾞﾝﾄﾞのLPFを上のﾊﾞﾝﾄﾞで兼用しているためです。

例えば、7MHz用LPFは、その高調波を-50dBc以下にするぎりぎりの設計をすると、その上の10MHz帯が、-3dBcの減衰帯にかかるために、出力が減衰されてしまうためです。

　相当のRF電力を　LPFで消費させることになっていますので、コアも加熱され、望ましいものではありません。上のBandで、本格的に運用するためには、それ専用のＬＰＦを追加することを推奨します。
　蛇の目基板等で　専用LPFを作り、基板LPF部の上に　２階建構造でLPFを追加します。

6）　今回の試作機では50MHzを組み込みませんでしたが、(OP-18)のRD00HVS1+RD06HHF1のminiTxリニアは、50MHz帯でも、ＨＦ帯と同様なゲインを持っています。
　一方、(K19)親基板での50MHz出力は、約-12dBmで、これをJ310x2 GGAmpで増幅しても、-6dBmで、まだ不足ですので、J310GGAmp基板(32mmx43mm)内に　Relay+50MHzアンプを追加して、+3dBm信号として、（OP-18）基板の入力とします。

●(K19)KP6mini　ジェネカバTRX部回路図

回路図は3枚に分かれていますが、この3枚分回路が、1枚の基板100x100mmに配置されていますので、部品実装密度は、かなり高くなっています。
ジェネカバ受信機の構成ﾌﾞﾛｯｸは、上述のとおりですが、SSB/CWは、NE602でプロダクト検波をし、AMは、1N60Pで　包絡線検波としています。

・ロータリーエンコーダは、ノンクリック型で　PIC-RB7をGNDに落とすと、4倍分解能となり、1回転あたり、50Hzx24x4=4.8kHzの偏移が可能になる。　試作機では、サトー電気で販売されている100PPRを使ったので、RB7-Openとして　1倍分解能で使用しています。

・RB0-タクトSWは、Stepを変える。押すたびに、50Hz(*)、0.5kHz(c)、9(＿)、10kHz(　)が循環する。
・RB3-タクトSWは、Modeを変える。長押しするたびに、(USB→LSB→CW→AM→が循環する。ちょい押しでは、Modeは変更されないが、そのときのModeの「c」「U」「L」「A」を　6桁LEDの最左端桁に表示する。　Encoderをまわすと、周波数表示に戻る。

・RB1-タクトSWは、BandSWでこれを押すと、押すたびに7→10→14→18→21→24.5→28→50→3.5→7 を循環する。RB6をGNDに落とすと、144MHz帯も追加される。　このうち送受運用できるのは、miniTXリニアに組み込まれた任意の3Band(基本)となる。

・RB2-タクトSWは、Memory。そのときの　Band、周波数、Stepが、EEPROMにsaveされ、次回電源投入時に、その条件で起動する。

●特色のある個別回路の説明、製作留意点

●チップ部品 AD9833　(MSOP10)、SPDT-SN74LVC1G3157DBVR の半田付けの良否判断;

下記写真の左が　(K19)基板裏側・・(OP-18)付属のJ310x2 GGAmp基板も便宜上、この基板に添わした・・で、極小SMDチップ、AD9833(3mm角に10本のピンがある)、SN74LVC(6Pin)ｘ2個がある。
右側の写真2枚の上側が、SN74LVC(6Pin)、下側が、AD9833(MSOP10Pin)の拡大写真。
これら極小チップは、まず最初に、基板が水平における状態のうちに、半田付けします。半田付けの方法、半田付けの良否判断は、以下の　Weｂも参照ください。

SPDT-SN74LVC1G3157DBVRは、これに+5Vを供給する78L05を取り付けた後に、電源ON状態で　A-B1間、A-B2間のスィッチ切替状態も確認しておきます(製作要領にも記載あり)。　なお、このチップは非常に壊れやすいので、取り扱いには注意してください。

◇(K17)AD9833SG製作記事の　AD9833半田付けの良否へ　
 ◇(K12)KP6D製作記事の　AD9834半田付けへ

　また、あとほどDDS3逓倍の項目で　触れますが、52MHzXOのGＮＤパターン強化は、長楕円で囲んだ箇所です。

●局部発振器、DDS　3逓倍回路;

下図の３逓倍回路。右側よりLPFを通過したDDS信号が入力される。　　DDS信号周波数(21.5～39.33MHz）＝DDS とする。
　Q32_SA602では、Pin6の信号、DDSがキャリアとなり、Pin1には、入力信号として、7pFで位相を少しずらした　強度約-25dBmのDDSが入る。　すると、Pin5には、混合信号の DDS +/- DDS 、即ち 2xDDS が出力される。

　Pin5の　HPF(1uH+6pF)により、抑制された1次信号のDDSは更に減衰して、目的信号　2xDDS の-25ｄBcに抑えられる。　その　2xDDS信号は、次ステップのQ33_SA602に入り、キャリア＝DDSと混合され、3逓倍の 3xDDS が、Pin4,5から出力される。

　その信号には、目的信号以外の　DDS, 2xDDS, 4xDDS 等が-30dBc程度の強度で含まれているので、T11、T12の複同調BPFで除去する。　Q33の出力端信号強度は、-25dBm程度で、BPFを通過したあとは、-30dBm（18mV/330Ω）の微弱信号となっている。
　その微弱信号(18mVrms)を、局発信号として必要な、200mVrmsに増幅するのに、TD7104Fを採用した。TD7104Fは、本来8分周のプリスケーラだが、Pin N1=N2=Lとすると、1/1で　0.5Vppで出力する飽和アンプとなる。データシートでは、入力22mV以上であるが、実際には、10ｍV以上の信号にロックして、フル振幅(0.5Vpp)の信号を出す。

　SA602の出力は、周波数が高くなると、かなり変換効率が下がり、その出力は、小さく、またばらつく。　それでもTD7104Fがロックすると、フル振幅(0.5Vpp)の信号を出す。　この効果により、64.5～118MHzの全域にわたり、ほぼ　0.5Vppの局発信号が得られた。

　T11、T12のBPFは、バリキャップの可変同調式であるが、さすがに64.5～118MHzの広範囲はカバーできず、50MHz用(LO=114MHz)のときは、二つの1N4148をOFFにして、7pFを同調容量から外している。　50MHzバンド以外では、この1N4148をONにして　7ｐFを同調容量に加算している。　この1N4148のON/OFF回路は、基板作成後の変更となったので、小基板を部品面に追加し、空中配線をしている。

　　　　　　　7MHz用局発　(23.68x3=71.05MHz)　　　　　　　　　　　50MHz局発　(38.03x3=114.1MHz)

上図は、TD7104F 出力（局発信号）を　450Ωプローブ経由　GigaSt5で観察したもの。　450Ωを通しているので、電圧は1/10倍(-20dB)となり、元電圧も　500Ω負荷並列追加により7割くらいになっている。
左は、7MHzLO(23.68x3=71.05MHz)。　21.15MHz付近のヒゲは、GigaST5の内部雑音。　右側は、50MHzLO(38.03x3=114.1MHz)。

　なお、第2IF変換の　52MHzXO信号のGND強化をしないと、52MHzの漏れが、TD7104F入力に入り、-40dBc程度で52MHzが、この局発スペクトラムに現われてくる。
　「52MHzXO信号のGND強化」とは、52MHzXO出力側トランスT5の2次側コイルから、52MHz信号が出て、DBMのT4コイルに至り、そのGND側から、もとのT5のGND側に　52MHz信号が戻る GNDパターンを最短で、かつ太いパターンで戻すように、シールド板、線を追加することです。

●局部発振器、DDS　3逓倍回路の各ポイント①～⑧でのスペクトラム(18MHz運用時/局発27.37x3=82.11MHz)

①はDDS出力（J310_Gate）のスペクトラム。原発振27.37MHzで　68MHzのSuprは、DDSの折り返し、96M-27.37M=68.63MHzが見える。
②は、LPF入口(DDS信号をJ310で7dB増幅した状態)。J310のドレインコイルは、4：1のステップダウントランスで、LPF（200Ω）に整合させている。

③はLPF出口で、折り返しの不要信号68.63Mhzは減衰している。
④は、SA602による2逓倍信号で、「0.1uF+450Ω」プローブにより、約1/10の電圧がスペアナ入力となり、表示値-40dBmになっている。もとの信号電圧は約30mV/1.5kΩ程度で、Q33　SA602への入力は、≒-32dBmとしている。

⑤は、T11,T12の複同調コイル出口の信号。ほぼ目的信号82.11MHzのみとなっている。（信号レベルは、約30mVrms）
⑥は、TD7104F出口/LPF前の信号。

⑦は、LPF通過後の信号、表示値-22dBmで、0.18Vrms。TD7104出力データは、0.5Vp-pなので、想定通りの出力を得られている。
⑧は、Q3,4　SA602の1.2kΩチップ前の局発信号で、当然ながら⑦とほぼ同じである。SA602の局発ピンインピーダンスは約1.5kΩなので、1.2kチップとの分割で、SA602には、100mVrmsで局発信号供給している。

以上ポイント①～⑧は、基板上部(部品面)から探針できるポイントであるが、裏面からのみアクセスできる⑩～⑫ポイントでも　以下のとおり、観察してみた。

⑩は、Q33 SA602の出力ポート　Pin5。3逓倍以外の不要信号は、もう少し低減されているであろうと思っていたが、DDS2逓倍波が大きく観察される。
⑪は、T11を通過した後であるが、上述のDDS2逓倍波は、-30dB程抑制され、-70dBのラインに届くかどうかというところまで低減している。　これは、T11の選択度のみでは説明できない。　SA602では、「DDS信号27.3MHz(ｷｬﾘｱ) +/- DDS2逓倍波」　の変換を期待している。　DDS2逓倍波は、SA602の　Pin4 とPin5に現われるが、それぞれ位相が180°ずれているので、相殺しているのか？？疑問です。

⑫は、C27 2pFを通過後の T12入口信号であるが、左の⑪に比べ、信号レベルが下がり過ぎている。　2pFが小さ過ぎるのか？
⑬は、C27を3pF(2pF に1pFを並列追加)　にした、ポイント⑫と同じ位置での信号。減衰はそれほどでもなく、ほどほどのレベル信号となっている。　
C27は、2pF よりも　3pFが良さそうだ。

●(K19)KP6mini ジェネTRX単味での出力スペクトラム；

通常は、(K19)KP6mini の後段に　(OP-18)miniTXを接続してトランシーバーとしますが、(K19)KP6mini ジェネTRX単味での出力スペクトラム0.5mWを確認しました。　fx=52MHzの単段LPFがあるだけなので、目的信号以外の　Supr.が盛大にでているはずです。
下図左は、7MHz出力時、右は、21MHz出力時のスペクトラムです(それぞれ-10dB ATT挿入)。

7MHz出力では、2倍高調波が-28dBc、IFの64MHzが-28dBc、7MHzの映像信号の135MHzが-43dBcが見える、　他に12MHz・・経路不明であるが、64MHz-52=12MHzか？・・が-33ｄBcで認められる。

　この(K19)KP6mini ジェネTRX単味0.5ｍWで　LPF等追加無しで、スプリアス基準をクリアするか？と考えると、法基準では、1W以下は、50uW以下なので、10xLog(50/500)=10dBm。　

　精神衛生上は、よくないが、法規制はこれでクリアする。0.5mWでどの程度の実用性？数百メートルは、届くか？・・等々興味はありますが。

　　　　　　　　　　　　7MHz出力時スペクトラム　　　　　　　　　　　　　　　　　21MHz出力時スペクトラム

●(K19)KP6mini +OP18miniTXでの出力スペクトラム；

OP18　miniTX 3Wと組み合わせたトランシーバの7,10,14,18,21,28MHz各バンドの出力スペクトラムは、下図のとおり。
各バンドの　2倍、3倍高調波が-30dBcと高く表示されているが、これは、GigaST5内で高調波が生成発生しているためで、OP18の実際の出力は、-55dBc以下で法規制を満たす。　
　7MHzのすそのが、ざわついている(-55dBc)のは、DDS=23.68MHz の折り返し信号96-23.88=72.12MHz によるスプリアス。
　28MHzは、局発信号92MHz と　DDS　XO96MHzが近く、それによるSuprが発生している。　OP18のT3のみでは、Supr除去が不十分なので、　J310GG　Ampに　28MHz専用コイルを追加(リレーで切り替えて)する。

●アナログスイッチSPDT SN74LVC1G3157DBVR について;

この　極小SPDTチップは、下図の64MHz IFの送受切替箇所、と　AFの SSB/AM切替の2か所に使用している。

下図のIF送受切替回路をもとに、Q5の動作を説明する。Pin5(Vcc)には、+5V(絶対最大6.5V)が加えられている。その状態で、PIn6(S)をL(GND)にすると、A～B1間が接続され、PIn6(S)をH(+5V)にすると、A～B2間が接続される。

そのピン間接続抵抗;7Ω、通過電流;100mA、最大周波数;300MHz、通過信号電圧は、-0.5～5.5Vの範囲、が仕様で、50Ω系では、50mW、300MHzまでの信号をON/OFFできる。
　RFのｽｲｯﾁﾝｸﾞに使用するときに、注意すべき点は、このチップの各ポートの浮遊容量が17pF、OＮ時二つのポートを通過するので、合計で34pFあることだ。この浮遊容量により、RFが減衰しないように設計しなければならない。

下の回路で具体的には、64MHzコイルT1の上側には30ｐF接続、下側はCなし。ここには、Q5チップの34pFがぶら下がるので、T1は、30pFと34pFの直列合成容量により、64MHzに同調する。すると浮遊容量34pFは、共振回路のCに組み込まれているので、損失なく、64MHzRF信号は通過する(双方向)。

　また、通過信号の電圧は、受信時には、Q4 SA602 Pin5の電圧4.5Vを中心に、送信時は、Q3 Pin1（1.6V）を中心に　+/-60mVのRＦ信号が、重畳されて、信号通過するので　-0.5～5.5Vの範囲内となっている。

このチップは、壊れやすいので取り扱いには注意を要する。第1に、熱に弱い。　6pinの両側を一度に半田ごてで加熱すると、だいたい壊れる。　次に、Vcc+5Vを荷電しないで、S端子に+5Vを加えると、瞬時に破損する。
壊れると、電源OFFの状態で　DMMテスターで確認すると、Pin～GND間抵抗が数十Ω、A～B1 あるいは、B2間が数十Ωになってしまう、正常品は、それら全てが5MΩ以上なので、チェックできる。

●SSB/CW/AM　Generator、NE602の動作について;

左図は、Q7 NE602周辺回路で、受信時は、SSBプロダクト検波、送信時は、SSB（USB,LSB）、CW、AMを発生させる。

キャリア周波数については、；
・USB時；USB+ﾗｲﾝ=+5V となり、Q13-ONで12MHz水晶は、直接GND接地で　11.998.9kHz発振（TC20pF調整）。

・LSB時；USB+ﾗｲﾝ=0V(Q13-Open)、LSB+ﾗｲﾝ=+5V(Q14-ON) となり、12MHz水晶は、T9ｺｲﾙによる　VXO発振。　T9コア調整により、11.996.1kHz発振となるように調整。

・CW受信時；上の「LSB時」と同様
・CW送信時；LSB+ﾗｲﾝ=0V(Q14-Open) となり、12MHz水晶は、T9によるVXO発振であるが、ﾊﾞﾘｷｬｯﾌﾟ1SV231の荷電電圧が　1.9V→8.0Vに変化し、12MHz水晶は　11.997.0kHz発振。

・AM受信時；TB+=12Vにより、Q12-ONとなり、Q7 NE602電源喪失により　水晶発振停止。
・AM送信時；上の「USB時」と同様。11.998.9kHz発振

マイク入力については、；
・SSB時；CW+ﾗｲﾝ=0V により　Q21-Open、Q22-ONにより、ﾏｲｸ入力は、Av≒1kΩ/100Ω(R15)＝10倍で増幅。

・CW時；CW+ﾗｲﾝ=+5V により、Q21-ON、ﾏｲｸ入力遮断。

・AM時；CW+ﾗｲﾝ=0V、AM+ﾗｲﾝ=+5V により　Q21-Open、Q22-openにより、ﾏｲｸ入力は、Av≒1kΩ/(100Ω+330Ω）∵(R15+R16)＝2.3倍で増幅。SSB時よりも　ｹﾞｲﾝを下げている。
　総じて　ﾏｲｸゲインが少し大きすぎるようにも感じるので、R15、R16は、もう少し大きく、220Ω、470Ω程度が良いかもしれない。AMでは、過変調で音声が少し歪んでいる。
　ﾏｲｸｹﾞｲﾝVRを追加するときは、R15 100Ωの片側をｶｯﾄし、500～1kΩのVRを直列に挿入する。

NE602 キャリア搬送については、；
・CW時；CW+ﾗｲﾝ=+5V から「D4ﾀﾞｲｵｰﾄﾞ+470kΩ」経由で　NE602 Pin1電圧を　数十mV程度上昇させ、DBMのバランスを崩しているが、NE602の飽和点までは崩していない。だいたい飽和出力の40%(-4dBcﾎﾟｲﾝﾄ)のｷｬﾘｱ搬送となる。　飽和点の　-4ｄBcﾎﾟｲﾝﾄは、NE602のリニア領域の上限ﾎﾟｲﾝﾄに相当する。

・AM時；Q23-ONとなり、NE602 Pin1　を940kΩ(左回路図ではR17=1.2Mだが最終調整で変更)で接地。　NE602 Pin1電圧は、数mV下がり、DBMのﾊﾞﾗﾝｽが少し崩れ、CW時の　約-6dBcﾎﾟｲﾝﾄのｷｬﾘｱ搬送となる。NE602の特性のばらつきにより、R17は、300kΩ～1MΩの範囲で、調整する必要があるようだ。　　

●単段LPF に空芯コイル採用;

局発出力部LPF、L10 と　TX出力部LPF、L4 には、紙ストローφ6mm 空芯コイルを採用した。

　左写真が、作成時の写真で、上側がL4、下側がL10です。

　L4は、「UEWφ0.2 ｘ4.5t(密巻) xコイル長1.0mm；0.18uH」で、直径方向に180°ずれた、間隔1mmの位置に　針穴を二つ明ける。そして　針穴を通して　UEWφ0.2を　4.5t巻き、接着剤(セメダインスーパー等)で固定。

空芯コイルは、トロイダルコアに巻いたコイルよりも、Ｑは高いが、磁束漏れがある。　L10とかL4のような　単段LPFで　周辺に影響がないような箇所で使えば、コスパがよい。

●受信性能、使用感について;

ダブルスーパーとしたためか、(K12)KP6D SSB/CWトランシーバと比較して、内部雑音が大きく、やはり、ところどころで　微弱ながらクロスオーバービートを感じます。
　電源スイッチを入れて、最初に微弱なビートが聞こえます。　Sにして0-1程度のレベルですが、時間とともに、ビート音調が変化していきます。　ANT端子に　7MHz DPを接続すると、その外来雑音により、まったく気にならなくなります。　

　この最初の微弱なビート音の原因は？　DDSのクロック96MHz x5逓倍=480MHz　と　52MHzXO x9逓倍信号=468MHzが　ダイオードDBMの箇所で、480-468=12MHｚ信号を生成して、それが、12MHz IF段で増幅されてビート音になるようです。　高次の高調波同志の干渉なので、時間とともに水晶発振器の発振周波数の温度ドリフトで　音調が変化します。　96MHzと　52MHzの相性で、これが発生したりしなかったりするかもしれません。

　失敗作の初号機では、DDSクロックを　100MHzXOにしましたが、このときは、(100Mx3)-(52Mx6)=12MHzが生じて、AM受信の際、大きなビート音となり、実用的ではなく、100MHzXOを断念した。

● プログラムソース

プログラムソースは、マウス右クリックで「対象をファイルに保存」を選んで、ダウンロード。
PIC16F883用プログラム
　◇ダウンロード GRTV.hex

●(OPTION-18) KP6miniTXリニアの詳細

◇miniTXリニアのページへ

"ひとつ前に戻る"には、ブラウザの「戻る」で戻ってください。

◇ホームページインデックスへ戻る

● (K19)KP6mini ｼﾞｪﾈｶﾊﾞTRX HF+50MHz SSB/CW/AM +(OP-19) 6バンド HFトランシーバー3W